羧酸类化合物的结构和萃取性能的相关性
“d716159”通过精心收集，向本站投稿了9篇羧酸类化合物的结构和萃取性能的相关性，下面就是小编给大家带来的羧酸类化合物的结构和萃取性能的相关性，希望能帮助到大家!
篇1：羧酸类化合物的结构和萃取性能的相关性
羧酸类化合物的结构和萃取性能的相关性
应用量子化学参数研究羧酸类化合物的.结构与其萃取性能的相关性, 并将二维结构参数应用到三维构效关系研究中, 从而有效地改善了CoMFA法的结果, 用pKa值来表征羧酸类化合物的萃取性能.
作 者：齐玉华 许禄 作者单位：中国科学院长春应用化学研究所稀土化学与物理开放实验室,长春,130022 刊 名：高等学校化学学报 ISTIC SCI PKU英文刊名：CHEMICAL JOURNAL OF CHINESE UNIVERSITIES 年，卷(期)： 23(8) 分类号：O657 关键词：量化参数 CoMFA法 羧酸类化合物 p?K?a值 化学计量学篇2：蛛网结构性能及其适应性
蛛网结构性能及其适应性
蛛网是蜘蛛的捕食工具,蛛网的'结构性能不仅影响蜘蛛的捕食效率,也关系着蜘蛛的捕食投入.在不同的内外环境条件影响下,蜘蛛会通过蛛网结构性能上的相应变化来调整捕食策略和维持网结构的稳定性.本文主要综述了蛛网的结构性能以及蜘蛛通过蛛网结构性能表现出的对环境因子的适应性.
作 者：卓春晖 蒋平王昌河 郭聪 ZHUO Chun-hui JIANG Ping WANG Chang-he GUO Cong 作者单位：生物资源与生态环境教育部重点实验室,四川大学生命科学学院,成都,610064 刊 名：四川动物 ISTIC PKU英文刊名：SICHUAN JOURNAL OF ZOOLOGY 年，卷(期)： 25(4) 分类号：Q95 关键词：蜘蛛网 结构与性能 适应性篇3：氯酚类化合物厌氧生物降解性与其定量结构关系的研究
氯酚类化合物厌氧生物降解性与其定量结构关系的研究
通过查阅文献和计算得到13种氯酚类化合物的18个理化量化参数,应用simca统计软件,采用厌氧生物降解一级速率常数(logKb)对其作定量结构-生物降解性关系(QSBR)的'研究,探讨影响氯酚类化合物厌氧生物降解的主要因素.通过回归分析,得到了最佳QSBR模型:logKb=-2.88614-1.266601XV+0.13049+0.06268HOF+0.00078CCR+0.00188TE-0.01647Mw(Q2cum=0.768,P=0.000001,R=0.9469)模型表明分子最终生成热(HOF)、分子总的芯排斥能(CCR)和平均分子极化率(α)是氯酚类化合物厌氧生物降解的主要影响因素,一阶分子连接性指数(1χV)、相对分子质量(Mw)和电子总能量(EE)的影响也不可忽视.
作 者：肖利平刘智勇 戴友芝 杨大森 Xiao Liping Liu Zhiyong Dai Youzhi Yang Dasen 作者单位：湘潭大学环境工程系,湖南,湘潭,411105 刊 名：计算机与应用化学 ISTIC PKU英文刊名：COMPUTERS AND APPLIED CHEMISTRY 年，卷(期)：2006 23(6) 分类号：X171.5 关键词：氯酚类化合物 厌氧生物降解 QSBR模型篇4：轴的结构工艺性
轴的结构工艺性是指轴的结构形式应便于加工和装配轴上零件，并且生产率高，成本低，一般地说,轴的结构越简单,工艺性越好。因此,在满足使用要求的前提下,轴的结构形式应尽量简化。
为了便于装配零件并去掉毛刺，轴端应制出45°的倒角；需要磨削加工的轴段，应留有砂轮越程槽；需要切制螺纹的轴段，应留有退刀槽，
它们的尺寸可参看标准或手册。
为了减少装夹工件的时间，在同一轴上，不同轴段的键槽应布置（或投影）在轴的同一母线上。为了减少加工刀具种类和提高劳动生产率，轴上直径相近的圆角、倒角、键槽宽度、砂轮越程槽宽度和退刀槽宽度等应尽可能采用相同的尺寸。
篇5：构建性的品牌结构
品牌结构可以是一个极具理论性、或具有许多层级的架构，但它不一定要如此“神秘”。如果能够很好地形成品牌结构，那么它将成为一种有价值的工具，帮助企业提升品牌和拓展业务，让企业和客户都受益。
从商品的真实情况出发
如果你想评估自己的品牌运作情况，以及了解如何让品牌系列产品的表现更加突出，那么从货架的实际情况评估出发至关重要。最好忘掉一切都很美好的“幻想型”状态，要回到现实中，想象你现在就在日常生活的超市货架旁边，看到的真实情景会是怎样?
最近我们为一个全球品牌企业做项目，过程中，我们问超市零售商，他们店里的货架上相同的产品一般有多少种。他们的回答是五种――这只是所有可获得商品中很小的一部分。对于零售商的挑战是：如何只选五种核心商品，同时让购物者感觉超市的商品很齐全?因此，你要做的事情是：你的商店里，不可缺少的主力商品系列应该是什么?
去购物
为了改善你的品牌构架，你必须了解消费者购买你的产品的实际情况。在开始构建品牌架构之前，我们往往先让参与者和一些消费者一起去超市购物，挑选自己的品牌产品。有很多方法能够帮助你获得意想不到的洞见。譬如，对于“混杂购物者”而言(大多数购物者属于这一类型)，他们会在几个品牌中做出选择，其过程通常比较有趣，因为他们权衡的方式往往令人惊讶。他们选择的商品跨越品牌、涉及不同的价格区间，让你对之前设定的“商品类别”定义表示怀疑。就酸奶类而言，我们发现，有些消费者完全是“纯粉丝”，他们只喝原味的，从不碰其他味道的酸奶，而且他们对其他各种纯奶制品都情有独钟。在设计核心产品系列时，你应该将这些因素考虑在内。
完善核心产品
如果你的品牌有子品牌，你可能会发现一开始最有效的方式是先将它们放一放，先从核心产品系列着手，确保它能够满足目标客户对目录产品的最根本的需求。很多时候，我们看到企业对子品牌产品进行许多包装创新或把产品配方升级换代，而不是将主要精力放在让核心系列产品变得更有相关性。因此，要确保你的核心产品系列组合拥有能够吸引、留住消费者的魅力。
打造符合品牌愿景的系列产品
你的产品系列架构必须与品牌愿景保持和谐。一个好方法是问自己：“如果现在没有任何产品，那么按照现在的品牌愿景，我应该先将什么产品带进市场?”
充实产品线――改变样式或包装
下一步就是采用不同的产品样式、利用大小不同的产品，以应对不同的场合和目标群体。消费者行为和家庭使用洞察可以帮助你确定更有针对性的样式和包装方案，从而满足消费者的真实需求。不是所有产品都必须有多种口味和包装尺寸。在食品品牌的群体研究中，我们发现，因为企业不必要的选择性包装方案，将消费人群劈成两半，而这些产品本来只需要提供一种包装。因此，为现有的关键单品提供可选择性的小包装，本身就是一种不明智的做法。除了提供正常的糖块和糖颗粒外，法国糖品牌Beghin Say采用了一种容易倒的袋装包装。
引进子品牌
一旦清理好自己的核心产品系列，便可以继续清理子品牌，这时必须记住一个购物事实：在商店里，你的子品牌通常和你的主品牌隔开。因此，必须让子品牌能够独立自主。要做到能够让店里的消费者一看到它就“懂它”，不需要经过电视广告常年累月地告知该产品的“概念”是什么。一个很好的子品牌案例是帮宝适的拉拉裤(Easyup)，它清晰有力地描述了自己的优点――宝宝可以自己拉起裤子，而且广告语朗朗上口，非常吸引人。
前瞻性思考
你的品牌新架构应该能够应对未来的挑战，具有战略空间，能够应对市场潜在的替代品。要做到这一点，确保你的团队已经明确企业业务增长的来源和业务发展的方向，这样你才能制定计划应对竞争者。之后你要做的，就是引进最有发展前景的创意，打造最具竞争力的产品组合。
总之，在市场上创造一个有效的品牌架构对于品牌和业务发展都非常实用，也能够让你的企业在市场上避免迷失。
篇6：预制构件结构性能检验方法有哪些？
预制构件结构性能检验方法有哪些？
C.0.1 预制构件结构性能试验条件应满足下列要求：
1. 构件应在0℃以上的温度中进行试验；
2. 蒸汽养护后的构件应在冷却至常温后进行试验；
3. 构件在试验前应量测其实际尺寸，并检查构件表面，所有的缺陷和裂缝应在构件上标出；
4. 试验用的加荷设备及量测仪表应预先进行标定或校准，
C.0.2 试验构件的支承方式应符合下列规定：
1. 板、梁和桁架等简支构件，试验时应一端采用铰支承，另一端采用滚动支承。铰支承可采用角钢、半圆型钢或焊于钢板上的圆钢，滚动支承可采用圆钢；
2. 四边简支或四角简支的双向板，其支承方式应保证支承处构件能自由转动，支承面可以相对水平移动。
3. 当试验的构件承受较大集中力或支座反力时，应对支承部分进行局部受压承载力验算；
4. 构件与支承面应紧密接触；钢垫板与构件、钢垫板与支墩间，宜铺砂浆垫平；
5. 构件支承的中心线位置应符合标准图或设计的要求。
C.0.3 试验构件的荷载布置应符合下列规定：
1. 构件的试验荷载布置应符合标准图或设计的要求；
2. 当试验荷载布置不能完全与标准图或设计的要求相符时，应按荷载效应等效的原则换算，即使构件试验的内力图形与设计的内力图形相似，并使截面上的内力值相等，但应考虑荷载布置改变后对构件其他部位的不利影响。
C.0.4 加载方法应根据标准图或设计的加载要求、构件类型及设备条件等进行选择。当按不同形式荷载组合进行加载试验（包括均布荷载、集中荷载、水平荷载和竖向荷载等）时，各种荷载应按比例增加。
1. 荷重块加载
荷重块加载适用于均布加载试验。荷重块应按区块成垛堆放，垛与垛之间间隙不宜小于50mm。
2. 千斤顶加载
千斤顶加载适用于集中加载试验。千斤顶加载时，可采用分配梁系统实现多点集中加载。千斤顶的加载值宜采用荷载传感器量测，也可采用油压表量测。
3. 梁或桁架可采用水平对顶加载方法，此时构件应垫平且不应妨碍构件的水平方向的位称。梁也可采用竖直对顶的加载方法。
4. 当屋架仪作挠度、抗裂或裂缝宽度检验时，可将两榀屋架并列，安放屋面板后进行加载试验。
C.0.5 构件应分级加载。当荷载小于荷载标准值时，每级荷载不应大于荷载标准值的20%；当荷载大于荷载标准值时，每级荷载不应大于荷载标准值的10%；当荷载接近抗裂检验荷载值时，每级荷载不应大于荷载标准值的5%；当荷载接近承载力检验荷载值时，每级荷载不应大于承载力检验荷载设计值的5%。
对仅作挠度、抗裂或裂缝宽度检验的构件应分级卸载。
作用在构件上的试验设备重量及构件自重应作为第一次加载的一部分。
注：构件在试验前，宜进行预压，以检查试验装置的工作是否正常，同时应防止构件因预压而产生裂缝。
C.0.6 每级加载完成后，应持续10～15min; 在荷载标准值作用下，应持续30min。在持续时间内，应观察裂缝的出现和开展，以及钢筋有无滑移等；在持续时间结束时，应观察并记录各项读数。
C.0.7 对构件进行承载力检验时，应加载至构件出现本规范表9.3.2所列承载能力极限状态的检验标志。当在规定的荷载持续时间内出现上述检验标志之一时，应取本级荷载值与前一级荷载值的平均值作为其承载力检验荷载实测值；当在规定的荷载持续时间结束后出现上述检验标志之一时，应取本级荷载值作为其承载力检验荷载实测值。
注：当受压构件采用试验机或千斤顶加载时，承载力检验荷载实测值应取构件直至破坏的整个试验过程中所达到的最大荷载值。
C.0.8 构件挠度可用百分表、位移传感器、水平仪等进行观测。接近破坏阶段的挠度，可用水平仪或拉线、钢尺等测量。
试验时，应量测构件跨中位移和支座沉陷。对宽度较大的构件，应在每一量测截面的两边或两肋布置测点，并取其量测结果的平均值作为该处的位移，
当试验荷载竖直向下作用时，对水平放置的试件，在各级荷载下的跨中挠度实测值应按下列公式计划：
α0t＝α0q＋α0g (C.0.8-1)
α0q＝γ0m－1/2（γ0l＋γ0r） (C.0.8-2)
α0g＝Mg/ Mb*α0b (C.0.8-3)
式中
α0t——
全部荷载作用下构件跨中的挠度实测值(mm);
α0q——
外加试验荷载作用下构件跨中的挠度实测值(mm)；
α0g——
构件自重及加荷设备重产生的跨中挠度值(mm)；
γ0m——
外加试验荷载作用下构件跨中的位移实测值(mm)；
γ0l、γ0r——
外加试验荷载作用下构件左、右端支座沉陷位移的实测值(mm)；
Mg——
构件自重和加荷设备重产生的跨中弯矩值(kNm)；
Mb——
从外加试验荷载开始至构件出现裂缝的前一级荷载为止的外加荷载产生的跨中弯矩值(kNm)；
α0b ——
从外加试验荷载开始至构件出现裂缝的前一级荷载为止的外加荷载产生的跨中挠度实测值(mm)。
C.0.9 当采用等效集中力加载模拟均布荷载进行试验时，挠度实测值应乘以修正系数ψ。当采用三分点加载时ψ可取为0.98；当采用其他形式集中力加载时，ψ应经计算确定。
C.0.10 试验中裂缝的观测应符合下列规定：
1. 观察裂缝出现可采用放大镜。若试验中未能及时观察到正截面裂缝的出现，可取荷载一挠度曲线上的转折点（曲线第一弯转段两端点切线的交点）的荷载作为构件的开裂荷载实测值；
2. 构件抗裂检验中，当在规定的荷载持续时间内出现裂缝时，应取本级荷载值与前一级荷载值的平均值作为其开裂荷载实测值；当在规定的荷载持续时间结束后出现裂缝时，应取本级荷载值作为其开裂荷载实测值；
3. 裂缝宽度可采用精度为0.05mm的刻度放大镜等仪器进行观测；
4. 对正截面裂缝，应量测受拉主筋处的最大裂缝宽度；对斜截面裂缝，应量测腹部斜裂缝的最大裂缝宽度。确定受弯构件受拉主筋处的裂缝宽度时，应在构件侧面量测。
C.0.11 试验时必须注意下列安全事项：
1. 试验的加荷设备、支架、支墩等，应有足够的承载力安全储备；
2. 对屋架等大型构件进行加载试验时，必须根据设计要求设置侧向支承，以防止构件受力后产生侧向弯曲和倾倒；侧向支承应不妨碍构件在其平面内的位移；
3. 试验过程中应注意人身和仪表安全；为了防止构件破坏时试验设备及构件坍落，应采取安全措施（如在试验构件下面设备防护支承等）。
C.0.12 构件试验报告应符合下列要求：
1. 试验报告应包括试验背景、试验方案、试验记录、检验结论等内容，不得漏项缺检；
2. 试验报告中的原始数据和观察记录必须真实、准确，不得任意涂抹篡改；
3. 试验报告宜在试验现场完成，及时审核、签字、盖章，并登记归档。
篇7：门式刚架结构有哪些性能？
，
2. 门式刚架的梁、柱多采用变截面杆件，可以节省材料。
3. 组成构件的杆件较薄，对制作、涂装、运输、安装的要求高。
4. 构件的抗弯刚度、抗扭刚度比较小，结构的整体刚度也比较柔。
篇8：手性螺-环丙烷类化合物的结构特征和解析
手性螺-环丙烷类化合物的结构特征和解析
通过IR, 1H NMR, 13C NMR, UV, MS以及X射线晶体衍射测定方法来确认一类新的手性螺-环丙烷化合物的化学结构. 为研究新的`螺环/环丙烷类复杂化合物的结构提供了有价值的依据.
作 者：傅玉琴 张淅芸 陈庆华 作者单位：傅玉琴(洛阳师范学院化学系,洛阳,471022)张淅芸(北京师范大学化学系,北京,100875)
陈庆华(洛阳师范学院化学系,洛阳,471022;北京师范大学化学系,北京,100875)
刊 名：高等学校化学学报 ISTIC SCI PKU英文刊名：CHEMICAL JOURNAL OF CHINESE UNIVERSITIES 年，卷(期)： 24(4) 分类号：O621 关键词：多手性中心的螺环化合物 立体化学结构 结构特征和解析 复杂化合物篇9：氧桥多呋咱类化合物爆轰性能预估
氧桥多呋咱类化合物爆轰性能预估
采用B3LYP/6-31G方法对二硝基链式氧桥多呋咱(C2nN2n+2O2n+3)(n=2～7)体系及环式氧桥多呋咱(C2nN2nO2n)(n=2～4,6)体系进行了结构全优化,得到其稳定的几何构型；采用Monte-Carlo方法预估了密度；设计等键等电子反应计算了生成焓；运用Kamlet公式预测了爆速、爆压和爆热.分析了两种体系中n的变化对其爆轰性能的`影响规律.结果表明：(1)二硝基链式或环式氧桥多呋咱结构中,随着重复单元呋咱环数量的增加,化合物爆轰性能参数(爆速、爆压和爆热等)呈现减少的趋势；(2)当n相同时,环式氧桥多呋咱比链式氧桥多呋咱更稳定.因此,对于该类化合物应选择爆轰性能好的4,4′-二硝基双呋咱醚(n=2,链式)及1,4-二氧［2,3；5,6］二并呋咱环己烷(n=2,环式)进行合成.
作 者：葛忠学 来蔚鹏 廉鹏 王伯周 薛永强 GE Zhong-xue LAI Wei-peng LIAN Peng WANG Bo-zhou XUE Yong-qiang 作者单位：葛忠学,来蔚鹏,廉鹏,王伯周,GE Zhong-xue,LAI Wei-peng,LIAN Peng,WANG Bo-zhou(西安近代化学研究所,陕西,西安,710065)薛永强,XUE Yong-qiang(太原理工大学应用化学系,山西,太原,030024)
刊 名：含能材料 ISTIC PKU英文刊名：CHINESE JOURNAL OF ENERGETIC MATERIALS 年，卷(期)：2008 16(3) 分类号：O641 O642 关键词：量子化学 链式氧桥多呋咱 环式氧桥多呋咱 爆轰性能 B3LYP/6-31G方法【羧酸类化合物的结构和萃取性能的相关性】相关文章：
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8.论文的类型和结构
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